Setelah membaca artikel ini Anda akan belajar tentang:- 1. Pengertian Beton Prategang 2. Keuntungan Beton Prategang 3. Sistem 4. Rugi 5. Prinsip Desain 6. Penutup dan Spasi 7. Jembatan Beton Prategang T-Beam 8. Kotak Beton Pratekan -Jembatan Girder.
Isi:
- Pengertian Beton Prategang
- Keunggulan Beton Prategang
- Sistem Beton Prategang
- Kehilangan Beton Prategang
- Prinsip Desain Beton Prategang
- Penutup dan Spasi Baja Prategang
- Jembatan Beton Prategang Balok-T
- Jembatan Box-Girder Beton Pratekan
1. Pengertian Beton Prategang:
Beton prategang adalah beton di mana tegangan-tegangan dalam diinduksikan dengan penerapan beberapa teknik khusus sehingga tegangan-tegangan yang timbul itu bersifat berlawanan dengan tegangan-tegangan yang dihasilkan oleh beban-beban luar seperti beban mati dan beban hidup yang harus dipikul oleh komponen struktur dan untuk itu anggota yang akan dirancang.
Dengan pemberian prategang, kekuatan suatu komponen struktur dapat ditingkatkan secara besar-besaran karena sebagian dari tegangan yang ditimbulkan oleh beban mati dan beban hidup dihilangkan oleh gaya prategang.
- Keunggulan Beton Prategang:
Perkembangan beton pratekan telah membuka pandangan baru dalam pembangunan jembatan jalan raya. Jembatan beton prategang memiliki banyak keunggulan dibandingkan jembatan beton bertulang dan oleh karena itu, sebagian besar jembatan jalan raya beton bentang panjang saat ini dibangun dari beton prategang.
Jembatan ini membutuhkan jumlah baja, beton, dan bekisting yang lebih sedikit. Lebih sedikit beton pada gelagar mengurangi momen beban mati dan geser.
Selain itu, gelagar pratekan menjadi lebih ringan, peluncuran gelagar menjadi mungkin di aliran sungai di mana staging tidak memungkinkan atau biaya staging akan sangat tinggi. Selain itu, karena berkurangnya berat gelagar dan pelat prategang, dimungkinkan untuk mengurangi biaya substruktur dan pondasi yang menyebabkan ekonomi jembatan secara keseluruhan.
Penampang beton prategang memiliki keuntungan lebih lanjut bahwa penampang penuh tetap dalam tekan sehingga menghilangkan kemungkinan retak tarik dan bahwa tendon prategang yang miring mengurangi gaya geser pada ujung sehingga menghasilkan penghematan tulangan geser.
- Sistem Beton Prategang:
Dalam konstruksi jembatan prategang, metode post-tensioning umumnya digunakan dan dengan demikian hanya metode post-tensioning. Sistem prategang berikut sangat umum digunakan di India untuk jenis konstruksi ini.
Dapat disebutkan dalam hubungan ini bahwa perbedaan utama dalam sistem prategang yang berbeda terletak pada prinsip di mana batang atau kabel prategang ditegangkan dan diangkurkan ke komponen struktur beton. metode.
i. Sistem Freyssinet:
Sistem ini menambatkan kabel prategang dengan aksi baji dengan bantuan dua kerucut, kerucut betina dan kerucut jantan (Gbr. 16.2). Kabel prategang umumnya terdiri dari 8, 12 atau 18 nos. dari kabel 5 mm atau 7 mm dan kabel ini disisipkan di antara dinding kerucut jantan dan betina, ditekan dan kemudian dilepaskan. Kecenderungan mundur dari kabel memaksa kerucut jantan dan mengunci kabel dengan aksi baji.
Kabel tidak dapat digulung lebih lanjut dan ini secara permanen ditambatkan ke bagian beton. Selain itu, nat semen disuntikkan ke dalam ruang antara kabel dan selubung untuk keamanan lebih lanjut terhadap selip kabel. Tanah semen juga melindungi kabel dari korosi.
Kerucut jantan dan betina terbuat dari beton bermutu tinggi dengan tulangan spiral yang berjarak dekat. Kerucut jantan agak meruncing berbentuk baji. Pengencangan atau penekanan kabel dilakukan dengan bantuan jack Freyssinet yang dibuat khusus untuk tujuan tersebut.
Selama pengecoran, kabel dilindungi dengan bantuan selubung logam sehingga tidak ada ikatan yang terbentuk antara beton dan baja prategang jika tidak, tegangan baja prategang tidak akan mungkin terjadi. Perhatian khusus harus diberikan untuk membuat selubung anti bocor.
ii. Sistem Magnel-Blaton:
Sistem ini juga memanfaatkan 5 mm. atau 7 mm. kabel sebagai baja prategang dan prinsip pengangkuran kabel sama dengan sistem Freyssinet yaitu. dengan aksi baji tetapi perbedaan utamanya adalah bahwa baji ini terbuat dari baja, bukan beton, dan berbentuk datar, bukan kerucut jantan dari sistem Freyssinet (Gbr. 16.3).
Irisan datar ini menjangkar kabel dengan gesekan terhadap pelat sandwich baja yang bersandar pada pelat distribusi baja. Gaya prategang dari kabel akhirnya ditransfer ke komponen beton melalui pelat distribusi ini.
Setiap pelat sandwich baja dapat menahan 8 nos. kabel. Kapasitas setiap pelat distribusi biasanya kelipatan 8 kabel. Pelat-pelat ini dapat dituang di tempat yang tepat pada blok ujung selama pengecoran atau dapat diletakkan dengan nat selama waktu penekanan. Dalam sistem Freyssinet, semua kabel dalam kabel ditekan pada satu waktu tetapi dalam sistem Magnel-Blaton, hanya dua kabel yang ditekan pada satu waktu.
aku ii. Sistem Gifford-Udall:
Diameter kabel yang biasa digunakan pada sistem ini adalah 4 mm, 5 mm dan 7 mm. Unit pengangkuran terdiri dari satu cincin dorong, satu pelat bantalan, dan pegangan pengangkuran (Gbr. 16.4).
Pegangan jangkar adalah silinder baja yang memiliki lubang meruncing di dalamnya di mana baji baja tirus yang dibelah dimasukkan. Kawat yang akan ditambatkan dilewatkan melalui baji baja yang ditekan di antara kedua bagian. Dalam sistem ini, setiap kabel ditambatkan dengan pegangan independen dan oleh karena itu, sejumlah kabel dapat disusun di setiap unit.
Pegangan silindris menahan pelat bantalan baja yang melaluinya sejumlah lubang dibor untuk memfasilitasi lewatnya kabel yang akan ditambatkan. Pelat bantalan kembali memikul cincin dorong yang pada akhirnya meneruskan gaya prategang ke komponen struktur beton.
iv. Sistem Lee-McCall:
Berbeda dengan sistem yang disebutkan di atas, sistem ini menggunakan tulangan tarik tinggi biasanya 12 mm. sampai 28 mm. diameter bukan kabel atau kabel. Metode ini sangat sederhana untuk unit pengangkuran yang terdiri dari satu pelat ujung atau pelat bantalan dan sebuah mur (Gbr. 16.5). Ujung batang diberi ulir dan selama tegangan, mur dikencangkan untuk mencegah gulungan batang yang tertekan.
Sistem ini memiliki keunggulan dibandingkan yang lain yaitu penekanan dapat dilakukan secara bertahap karena dimungkinkan untuk mengencangkan mur pada tahap apa pun. Kehilangan prategang karena rangkak, relaksasi baja dll. (sebagian besar terjadi pada hari-hari awal setelah prategang) dapat dikurangi jika tulangan diberi tegangan kembali sesudahnya.
- Kehilangan Beton Prategang:
Hilangnya prategang pada komponen struktur terjadi karena banyak faktor, beberapa di antaranya harus diperhitungkan dalam mendesain komponen struktur dan beberapa pada saat penekanan. Ini dapat secara singkat dinyatakan sebagai di bawah:
i. Kerugian akibat mulur pada beton :
Ketika penampang beton tetap mengalami tegangan, regangan permanen atau rangkak terjadi pada beton yang mengurangi tegangan pada tendon prategang. Besarnya rangkak tergantung pada besarnya tegangan pada penampang dan umur beton pada saat pemberian prategang.
Regangan rangkak beton harus diambil seperti yang ditunjukkan pada Tabel 16.2.
Catatan:
(a) Strain creep untuk nilai menengah dapat diinterpolasi secara linier.
(b) Tegangan beton pada titik berat baja prategang harus diperhitungkan untuk perhitungan kehilangan prategang.
(c) Regangan mulur selama selang waktu tertentu harus didasarkan pada tegangan rata-rata selama selang waktu tersebut.
ii. Kerugian akibat Penyusutan Beton :
Serupa dengan regangan mulur, regangan susut mengurangi gaya prategang pada tendon prategang. Hilangnya prategang akibat penyusutan pada beton harus dihitung dari nilai regangan akibat susut sisa seperti ditunjukkan pada Tabel 16.3.
Catatan:
(a) Nilai untuk angka antara dapat diinterpolasi secara linier.
aku ii. Kerugian akibat Relaksasi Baja:
Ketika baja tarik tinggi dipertahankan di bawah tegangan, regangan permanen atau relaksasi pada baja, seperti yang biasa disebut, terjadi karena gaya prategang pada tendon berkurang dan terjadi kehilangan prategang. Kehilangan relaksasi tergantung pada tegangan baja seperti yang diberikan pada Tabel 16.4. Ketika nilai bersertifikat pabrikan tidak tersedia, nilai ini dapat diasumsikan dalam desain.
iv. Kerugian karena Tempat Duduk atau Tergelincirnya Jangkar:
Setelah pemindahan prategang ke pengangkuran, selip kawat atau penarikan kerucut male atau regangan pada pengangkuran terjadi sebelum kawat dicengkeram dengan kuat. Oleh karena itu, efek ini mengakibatkan hilangnya prategang yang nilainya harus sesuai dengan hasil pengujian atau rekomendasi pabrikan. Sebagai panduan kasar, slip atau draw-in dapat diambil sebesar 3 sampai 5 mm.
v. Kerugian akibat Pemendekan Elastis:
Semua kabel atau kawat-kawat dari komponen struktur prategang tidak mengalami tegangan pada satu waktu tetapi tegangan dilakukan satu per satu tergantung pada kebutuhan untuk memenuhi kondisi pembebanan yang berbeda. Regangan elastis yang dihasilkan oleh gaya prategang yang diterapkan pada komponen struktur beton menyebabkan beberapa relaksasi pada tendon prategang yang telah diberi tegangan sebelumnya.
Oleh karena itu, terbukti bahwa karena fenomena ini, tendon yang telah ditekan pada contoh pertama akan mengalami kerugian maksimum dan yang terakhir tidak akan mengalami kerugian. Kerugian akibat pemendekan elastis harus dihitung berdasarkan urutan tegangan.
Akan tetapi, untuk tujuan desain, resultan kehilangan prategang semua kawat akibat pemendekan elastis dapat diambil sama dengan perkalian rasio modular dan setengah tegangan beton yang berdekatan dengan tendon yang dirata-ratakan sepanjang panjangnya. Alternatifnya, kehilangan prategang dapat dihitung dengan tepat berdasarkan urutan tegangan.
vi. Kerugian karena Gesekan:
Kehilangan gesekan dalam gaya prategang terjadi pada komponen struktur prategang dan bervariasi dari seksi ke seksi. Kerugian ini bergantung pada koefisien gesekan antara tendon prategang dan saluran.
Kerugian gesekan dibagi menjadi dua bagian:
- i) Efek panjang — gesekan antara tendon dan saluran (keduanya lurus).
- ii) Efek kelengkungan — karena kelengkungan tendon dan saluran, gesekan terjadi ketika tendon mengalami tegangan dan terjadi kehilangan prategang.
Besarnya gaya prategang Px pada sebarang jarak x dari ujung pendongkrak setelah menghitung kerugian gesekan akibat efek panjang dan kelengkungan dapat diberikan oleh persamaan berikut:
P x = P o . e âˆ'(KX + μθ) (16.3)
Dimana P o = Gaya prategang pada ujung pendongkrak.
P x = Gaya prategang di beberapa titik tengah pada jarak x.
K = Koefisien panjang atau goyangan per meter panjang baja,
μ= Koefisien kelengkungan.
θ = Perubahan sudut total dalam radian dari ujung dongkrak ke titik yang ditinjau.
x = Panjang bagian lurus tendon dari ujung jacking dalam meter.
e = Basis Logaritma Naperian (= 2,718).
Nilai K dan μ bervariasi untuk sifat baja dan saluran atau bahan selubung yang berbeda seperti yang ditunjukkan pada Tabel 16.5 dan nilai ini dapat digunakan untuk perhitungan kerugian gesekan.
Berbagai macam kehilangan yang harus diperhitungkan dalam desain penampang dan selama operasi penegangan dibahas. Telah diamati bahwa kerugian akibat rangkak dan susut beton dan relaksasi baja umumnya berkisar antara 15 sampai 20 persen untuk struktur pasca tarik.
Kerugian yang terjadi akibat slip pada unit pengangkuran adalah persentase slip sehubungan dengan perpanjangan total tendon yang dicapai dengan memberikan tegangan.
Besarnya Slip pada unit pengangkuran tergantung pada jenis baji dan tegangan pada kawat dan, oleh karena itu, terlihat bahwa kehilangan prategang pada perhitungan ini lebih banyak untuk batang pendek daripada batang panjang karena besarnya slip masuk. kedua kasus akan sama jika tegangan pada tendon dan kondisi baji tetap sama pada kedua batang.
Untuk jembatan-jembatan penting, tegangan pada gelagar harus diperiksa 20 persen lebih tinggi dari kehilangan akibat waktu, yaitu. mulur, penyusutan, relaksasi, dll. untuk memastikan kompresi sisa minimum. Kerugian gesekan untuk anggota panjang khususnya untuk yang terus menerus di mana kelengkungan tendon berubah arah lebih besar. Nilai rata-rata 12 sampai 15 persen dapat dianggap sebagai panduan yang sangat kasar.
Dimensi Awal T-Beams dan Box-Girders:
Dimensi awal penampang gelagar harus sedemikian rupa sehingga memenuhi semua kondisi pembebanan baik pada saat konstruksi maupun selama pelayanan. Dimensi berbagai bagian penampang gelagar diilustrasikan pada Gambar 16.6 yang memberikan panduan kasar penampang gelagar. Tegangan pada gelagar untuk berbagai kondisi pembebanan dapat diselidiki dengan properti penampang gelagar yang diasumsikan.
Jika diperlukan, dimensi gelagar yang diasumsikan dapat dimodifikasi sesuai untuk mencapai bagian yang diperlukan. Dimensi sayap atas, sayap bawah dan badan harus sedemikian rupa sehingga kabel prategang dapat diakomodasi dengan penutup dan jarak yang sesuai sesuai dengan ketentuan peraturan. Dimensi yang ditunjukkan pada Gambar. 16.6. Namun, untuk jembatan penting, dimensi badan untuk balok-T dan gelagar kotak.
Tebal badan balok-T dan gelagar kotak tidak boleh kurang dari 200 mm. ditambah diameter saluran. Untuk konstruksi kantilever yang dicor di tempat, jika kabel prategang diangkurkan pada badan, tebal badan tidak boleh kurang dari 350 mm. secara seragam.
Perkiraan kedalaman gelagar untuk geladak beton pratekan dapat ditentukan dari berikut ini untuk memulai dengan desain awal untuk memenuhi persyaratan (L dan D adalah bentang dan kedalaman gelagar dalam meter).
- a) Jembatan balok-T dan pelat (jalur kereta 7,5 m):
- i) Untuk geladak 3 balok, D = L/16
- ii) Untuk geladak 4 balok, D = L/18
iii) Untuk geladak 5 balok, D = L/20
- b) Jembatan box-girder:
- i) Untuk dek sel tunggal, D = L/16
- ii) Untuk dek sel kembar, D = L/18
iii) Untuk dek tiga sel, D = L/20
KABEL HT (Kira-kira NOS.) (Untuk memenuhi persyaratan IRC: 18-1985):
Jumlah total kabel tarik tinggi (12 kabel berdiameter 7 mm) dapat diasumsikan dalam desain awal sebagai 1,6 hingga 1,7 kali bentang dalam meter. Untuk geladak bertopang sederhana sepanjang 45 m dengan balok 5 No., total no. kabel yang diperlukan sesuai aturan umum adalah 45,0 x 1,7 = 76,5.
Jumlah kabel yang sebenarnya digunakan adalah 15 No (rata-rata) per girder. Pada jembatan box-girder dengan konstruksi kantilever dengan bentang 101,0 m. Jumlah kabel sesuai aturan umum menjadi 1,7 x 101 = 171,7. Jumlah kabel yang benar-benar digunakan = 172 No.
- Prinsip Desain Beton Prategang:
Di geladak non-komposit, gelagar ditempatkan berdampingan dengan celah 25 hingga 40 mm. di antara flensa dan diafragma, Gambar 16.7a. Jenis geladak ini biasanya diadopsi di mana ruang kepala dibatasi atau peluncuran gelagar sangat penting karena kesulitan dalam pekerjaan pemusatan.
Gelagar adalah pracetak di halaman pengecoran, pratekan dan kemudian diluncurkan pada posisinya oleh beberapa perangkat. Sambungan kemudian di-grout dengan nat semen-pasir dan geladak diberi pratekan melintang sehingga membuatnya kaku dan monolitik.
Di geladak komposit, sebaliknya, gelagar dapat dicor di lokasi atau pracetak di lapangan pengecoran dan diluncurkan setelah prategang awal. Pelat RC di atas gelagar pratekan dan diafragma RC dicor dan dibuat komposit dengan bantuan konektor geser. Dek jenis ini ditunjukkan pada Gambar 16.7b.
Tipe lain dari geladak komposit beton prategang seperti yang diilustrasikan pada Gambar 16.7c juga digunakan. Pada geladak seperti itu, pelat celah dan diafragma celah dicor setelah gelagar diluncurkan pada posisinya dan geladak serta diafragma diberi prategang silang.
Pada jenis geladak yang diilustrasikan pada Gambar 16.7a, karena sifat penampang seperti luas, modul penampang dll. tetap tidak berubah untuk semua kondisi pembebanan, tegangan pada gelagar dikerjakan dengan sifat penampang yang sama di seluruh bagian.
Akan tetapi, pada geladak komposit, sifat penampang gelagar diubah setelah pelat geladak atau pelat celah dibuat komposit dengan gelagar dan dengan demikian dalam menghitung tegangan, sifat modifikasi gelagar komposit harus diperhitungkan.
Ini berarti bahwa tegangan akibat berat sendiri gelagar, tahap pertama prategang, berat geladak atau pelat celah dll. dihitung dengan penampang gelagar nonkomposit hanya bila gelagar tidak ditopang tetapi setelah pengecoran dan pencapaian kekuatan yang diperlukan pada pelat geladak, tegangan akibat tahap prategang berikutnya, berat lapisan atas, susuran tangga, dll. dan tegangan akibat beban hidup harus dihitung berdasarkan sifat penampang komposit yang lebih besar dari yang non komposit.
Prategang umumnya dilakukan dalam dua atau tiga tahap pada geladak komposit untuk mengurangi pengaruh beban mati sekunder seperti pelat geladak, lapisan aus, dll. serta untuk mengurangi kerugian akibat mulur dan susut sejauh mungkin. Ini adalah keuntungan dari geladak komposit dibandingkan geladak non-komposit.
i. Jarak Kern:
Untuk gelagar non-komposit, luas penampang, A dan Moduli Z t dan Z b penampang akan tetap sama pada tahap awal maupun akhir (pelayanan). Oleh karena itu, jika P adalah gaya prategang, M D adalah momen akibat beban mati dan M L adalah momen akibat beban hidup, maka tegangan pada bagian atas dan bawah gelagar yaitu. 6 t dan 6 b diberikan oleh persamaan berikut (lihat juga Gambar 16.8).
Garis tekan yaitu resultan dari tegangan tekan yang diinduksi oleh gaya prategang bertepatan dengan profil prategang ketika beban luar tidak bekerja pada balok. Garis tekanan bergeser dengan penerapan beban eksternal untuk menyediakan lengan tuas yang diperlukan untuk pasangan penahan. Ini ditunjukkan pada (Gbr. 16.9).
Kedua nilai tersebut sama jika 6 o = [(6 b .y t ) + (6 t .y b )/D]. Ordinat ab adalah pergeseran garis tekanan di bawah momen beban mati M D dan jika C tidak bergerak ke atas yaitu pergeseran tersebut, S = M D /P < ab tetapi jika C bergerak melewati b (menuju 0) maka bergeser S < = M D /P > ab.
Distribusi tegangan pada kondisi ini ditunjukkan pada Gambar 16.9a. Tegangan pada serat bawah di bawah beban mati dan prategang tidak boleh melebihi 6 b (maks) dan tegangan pada serat atas di bawah beban mati dan prategang harus sedekat mungkin dengan 6 t (min). Kondisi ini terpenuhi ketika S = ab. Jarak ob yang dilambangkan dengan K b dikenal sebagai jarak “bottom or lower kern” yang diberikan oleh,
Demikian pula, distribusi tegangan di bawah prategang, beban mati dan beban hidup ditunjukkan pada Gambar. 16.9b. Di bawah kondisi pembebanan ini, garis tekanan digeser ke t. Ordinat ot disebut sebagai jarak “kern atas atau atas”.
Karena tegangan minimum mengatur desain, jarak kern K b dan K t diberikan oleh persamaan 16.11 dan 16.15, seperti di bawah ini:
Profil resultan prategang sepanjang balok dapat diperoleh dari lokus jarak kern dengan mempertimbangkan variasi momen lentur sepanjang bentang.
Dengan mempertimbangkan hal di atas, profil prategang yang dihasilkan harus ditempatkan di dalam zona yang diberikan oleh:
Zona pembatas untuk balok yang didukung sederhana di bawah beban yang terdistribusi secara merata ditunjukkan pada Gambar 16.10. Zona pembatas dibatasi oleh kurva untuk M D /P dan + (M D + M L )/P dan masing-masing diukur ke bawah dari garis bb dan tt.
Titik wajib untuk melewati profil prategang diperoleh ketika a dan c bertepatan. Titik a akan berada di bawah c saat penampang tidak memadai tetapi di atas c saat penampang terlalu besar.
Perkiraan Jarak Kern:
Jarak kern memiliki peran penting dalam pemilihan bagian dan dengan demikian metode perkiraan untuk penentuan jarak kern diberikan di bawah ini:
Tegangan minimum 6 t (min) pada Gambar 16.9a dan 6 b ‘ (min) pada Gambar 16.9b dapat dianggap nol tanpa kesalahan yang berarti. Untuk kondisi distribusi tegangan segitiga ini, pusat gravitasi area penetasan di (Gbr. 16.11a dan 16.11b) dapat dianggap sebagai kira-kira kern atas dan bawah.
ii. Desain Bagian:
Kecukupan penampang gelagar beton pratekan harus diperiksa sehubungan dengan hal-hal berikut:
sebuah. Stres selama ereksi dan saat servis:
Tegangan pada serat atas dan bawah akibat aksi beban mati, prategang dan beban hidup harus tetap dalam batas yang diperbolehkan. Momen yang dihasilkan akibat beban mati, beban hidup dan eksentrisitas gaya prategang harus diperhitungkan untuk hal ini. Profil kabel harus diperbaiki sesuai.
- Kekuatan tertinggi untuk membungkuk:
Balok juga harus diperiksa kekuatan utamanya. Untuk tujuan ini, momen ultimit ketahanan balok serta momen ultimit yang mungkin dihasilkan karena beban berlebih tertentu juga harus dihitung dan dibandingkan.
Balok harus diperiksa untuk beban akhir berikut:
- i) Beban maksimum = 1,25G +2,0 SG +2,5 Q (16,23)
dalam kondisi paparan normal.
- ii) Beban maksimum = 1,5 G + 2,0 SG + 2,5 Q (16,24)
dalam kondisi paparan yang parah
iii) Beban pamungkas = G + SG + 2,5 Q (16,25)
di mana beban mati menyebabkan efek yang berlawanan dengan beban hidup.
Dalam persamaan di atas, G, SG dan Q masing-masing adalah beban permanen, beban mati tumpang tindih (seperti beban mati trotoar pracetak, pegangan tangan, lapisan aus, layanan utilitas, dll.) dan beban hidup termasuk benturan.
Momen tahanan ultimat untuk beton atau baja diberikan oleh:
- i) M u beton = 0,176 bd 2 fck untuk penampang persegi panjang (16,26)
- ii) Mu beton = 0,176 bd 2 fck + (2/3) x 0,8 (Br – b) (d – t/2) t. fck untuk bagian T. (16.27)
iii) M u baja = 0,9 d As f P (16,28)
Dimana b = Lebar penampang persegi panjang atau badan balok-T
D = Kedalaman balok efektif dari CG HT Steel
f ck = Karakteristik kekuatan beton
B f = Lebar sayap balok-T.
T = Tebal sayap balok-T.
A S = Luas baja tarik tinggi.
fp = Kekuatan tarik ultimit baja tanpa titik luluh atau tegangan luluh yang pasti atau tegangan pada perpanjangan 4 persen mana yang lebih tinggi untuk baja dengan titik luluh yang pasti.
Penampang harus sedemikian rupa sehingga M u untuk baja lebih kecil dari pada beton sehingga keruntuhan dapat terjadi dengan pelelehan baja daripada penghancuran beton.
- Mencukur:
- i) Pengecekan geser harus dilakukan untuk beban ultimit. Ketahanan geser ultimit beton, V c pada setiap penampang harus dievaluasi baik untuk penampang yang tidak terlacak maupun yang retak dalam lentur dan nilai yang lebih kecil harus diambil dan tulangan geser disediakan sesuai dengan itu.
- ii) Ketahanan geser ultimate dari penampang yang tidak terlacak:
Dimana b = lebar penampang persegi panjang atau lebar rusuk untuk balok T, I atau L.
D = kedalaman keseluruhan anggota
Ft = tegangan utama maksimum yang diberikan sebesar 0,24 
Fcp = tegangan tekan pada sumbu centroidal akibat prategang dianggap positif.
Komponen gaya prategang yang tegak lurus terhadap sumbu longitudinal komponen struktur dapat ditambahkan ke V eu .
iii) Ketahanan geser ultimate dari penampang retak:
Dimana d = Kedalaman efektif dari CG tendon baja
Mt = momen retak pada penampang = (0,3 
+ 0,8 fpt) I/y dimana f pt adalah tegangan akibat prategang hanya pada jarak serat tarik y dari titik berat penampang beton yang memiliki momen luas kedua, SAYA.
V & M = gaya geser dan momen lentur yang sesuai pada penampang akibat beban ultimit.
Komponen kekuatan prategang yang tegak lurus terhadap sumbu longitudinal dapat diabaikan.
- iv) Penguatan Geser:
Ketika V, gaya geser akibat beban ultimit kurang dari V c /2 (di mana V c lebih kecil dari V cu atau V cc seperti yang diberikan di atas), maka tulangan geser tidak diperlukan.
Ketika V lebih besar dari V c /2 tulangan geser minimum dalam bentuk sambungan harus disediakan sebagai berikut:
Bila gaya geser V, melebihi V c , tulangan geser harus disediakan sebagai berikut:
Di mana Asv = luas penampang kedua kaki sambungan
Sv = jarak antar link
fy = kekuatan luluh atau tegangan bukti 0,2 persen tulangan tetapi tidak lebih besar dari 415 MPa.
Vc = gaya geser yang dipikul oleh penampang beton.
D = kedalaman penampang dari serat terkompresi terluar ke tulangan longitudinal atau ke titik pusat tendon mana saja yang lebih besar.
- v) Gaya Geser Maksimum:
Gaya geser V akibat beban ultimit tidak boleh melebihi ζ c bd, nilai ζ c diberikan pada Tabel 16.6.
aku ii. Torsi:
Efek torsi umumnya lebih kecil dan tulangan geser nominal yang disediakan biasanya cukup untuk menahan tegangan torsi. Bila ketahanan torsi atau kekakuan elemen dipertimbangkan dalam analisis struktur, pemeriksaan torsi dan penguatan tambahan untuk menahan torsi diperlukan.
6. Penutup dan Spasi Baja Prategang:
IRC : 18-1985 menetapkan bahwa penutup yang jelas untuk tulangan yang tidak ditarik termasuk tulangan dan sengkang harus seperti yang ditunjukkan pada Tabel 16.7. Namun, merekomendasikan bahwa untuk jembatan-jembatan yang penting, penutup bening minimum harus 50 mm. tetapi hal yang sama harus ditingkatkan menjadi 75 mm. dimanapun kabel prategang paling dekat dengan permukaan beton.
Penutup bening diukur dari bagian luar selubung, jarak dan pengelompokan kabel harus seperti ditunjukkan pada Gambar 16.12. Namun, untuk jembatan-jembatan penting, rekomendasinya adalah jarak bersih 100 mm. harus disediakan untuk kabel atau kelompok kabel yang akan di-grout nanti.
SP-33 juga merekomendasikan bahwa untuk konstruksi segmental di mana digunakan prategang multi-tahap, jarak bersih tidak boleh kurang dari 150 mm. antara kelompok kabel pertama dan selanjutnya.
Profil Kabel:
IRC: 18-1985 mengizinkan penjangkaran di permukaan geladak. Jangkar ini dikenal sebagai jangkar menengah. Namun, IRC: SP-33 merekomendasikan bahwa tahapan prategang sebaiknya tidak lebih dari dua dan tidak boleh ada pengangkuran perantara di permukaan geladak. Contoh Ilustrasi 16.1 dan memiliki jangkar kabel perantara pada tahap ketiga. Profil kabel ditunjukkan pada Gambar. 16.23.
Untuk gelagar dengan tumpuan sederhana, momen di tengah maksimum dan dikurangi menjadi nol pada tumpuan. Oleh karena itu, kabel prategang yang ditempatkan di bagian bawah dengan eksentrisitas maksimum di tengah bentang harus diangkat ke atas dengan eksentrisitas yang dikurangi sehingga momen penahan yang disebabkan oleh kabel prategang berkurang dalam hubungannya dengan momen aktual pada balok.
Umumnya, dua pertiga kabel diangkurkan di u
