Desain Jembatan Slab dan Girder (Dengan Diagram)

Setelah membaca artikel ini Anda akan belajar tentang desain jembatan pelat dan gelagar.

Pengantar:

Jembatan pelat dan gelagar digunakan ketika batas bentang ekonomis jembatan pelat padat terlampaui. Untuk bentang bertumpu sederhana, batas ini umumnya ditemukan hampir 10 meter dan untuk struktur tipe kantilever menerus atau seimbang, batas ini adalah 20 sampai 25 meter.

Pelat geladak dari pelat dan jembatan gelagar membentang secara melintang di atas gelagar yang membentang secara membujur di antara abutment atau penopang dermaga. Jarak dari gelagar tergantung pada jumlah gelagar yang akan disediakan di geladak yang lagi-lagi terkait dengan biaya bahan, daun penutup, pementasan dll.

Jarak balok yang lebih dekat berarti ketebalan pelat geladak lebih rendah dan akibatnya menghemat beton dan baja di pelat geladak tetapi karena jumlah balok lebih banyak dalam hal ini, ini meningkatkan jumlah beton, penutup dan tulangan untuk gelagar dan untuk bentang yang lebih panjang di mana bantalan berada diperlukan, jumlah bantalan.

Oleh karena itu, susunan geladak jembatan yang paling ekonomis bervariasi dari satu tempat ke tempat lain tergantung pada biaya bahan, daun penutup, pementasan, dll., di lokasi tersebut. Telah diamati bahwa geladak tiga balok umumnya lebih ekonomis daripada geladak dua, empat atau lima balok yang memiliki jalur lalu lintas untuk dua lajur. Jarak gelagar dalam kasus seperti itu biasanya antara 2,25 hingga 2,75 meter.

Balok silang atau diafragma digunakan di dek jembatan karena alasan berikut:

1. i) Untuk mendistribusikan beban antar gelagar utama.
2. ii) Untuk menawarkan ketahanan terhadap torsi gelagar utama,

iii) Untuk memperkuat girder secara lateral.

Agar berfungsi dengan baik, setidaknya dua balok silang di dua ujung dan satu di tengah sangat penting. Jarak tanam sekitar 4,5 m. hingga 6,0 m. umumnya ditemukan memuaskan. Kadang-kadang di jembatan yang panjang, perlu disediakan perlengkapan untuk membawa pipa (gas, minyak atau air), kabel dll., melalui geladak jembatan dimana ruang di bawah jalan setapak dapat digunakan seperti yang ditunjukkan pada Gambar 8.1.

Desain Pelat Dek:

Jika tidak ada celah antara pelat geladak dan balok silang dipertahankan, panel pelat menjadi pelat dua arah yang menerus di kedua arah. Pada pelat dua arah, momen beban hidup akibat beban terpusat atau terdistribusi lokal dapat dilakukan dengan “Metode Pigeaud” tetapi bila pelat geladak tidak dibuat monolitik dengan balok silang yaitu bila celah dipertahankan antara pelat geladak dan balok silang ­, pelat dapat dirancang sebagai pelat satu arah.

Karena beban mati geladak terdistribusi secara merata di seluruh area, metode yang digariskan oleh “Rankine & Grashoff” dapat diadopsi untuk mengetahui momen beban mati.

Desain Girder:

Dalam mendesain gelagar, beban mati pelat geladak, balok silang, lapis aus, pelindung roda, pagar, dll., dapat didistribusikan secara merata di atas gelagar. Distribusi beban hidup, di sisi lain, bukanlah hal yang sederhana. Itu tergantung pada banyak faktor seperti rasio bentang-lebar, sifat-sifat geladak jembatan dan posisi beban hidup pada gelagar.

Oleh karena itu, pembagian atau distribusi beban hidup pada gelagar dan akibatnya momen beban hidup bervariasi dari gelagar dan karena itu aspek ini perlu dipertimbangkan dengan hati-hati.

Contoh:

Desain jembatan pelat dan gelagar dengan 7,5 m. jalan bebas hambatan dengan bentang 12,0 m. antara garis tengah bantalan. Dek dapat terdiri dari 3 gelagar dengan jarak 2,45 m. pusat. Dek jembatan tidak akan memiliki jalan setapak. Pemuatan – Lajur tunggal Kelas 70-R atau dua lajur Kelas A:

Biarkan penampang geladak diasumsikan seperti yang ditunjukkan pada Gambar 8.2a.

Desain Pelat Dek:

Karena pelat geladak bersifat monolitik dengan balok silang, maka akan dirancang sebagai pelat lantai dua arah yang didukung oleh gelagar memanjang dan balok silang dengan kontinuitas di semua sisi.

Momen Beban Mati:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Momen Muat Langsung:

Karena ini adalah pelat dua arah, momen beban hidup akan ditentukan dengan menggunakan metode Pigeaud dengan rasio beton Poisson menjadi 0,15 seperti yang dianjurkan dalam.

Metode Pigeaud:

Metode yang digariskan oleh M. Pigeaud berkaitan dengan pengaruh beban terkonsentrasi pada pelat yang merentang dalam dua arah atau pada pelat yang merentang dalam satu arah di mana rasio lebar-bentang melebihi 3. Sinopsis metode diberikan di sini.

Dispersi beban dapat ditemukan sesuai persamaan berikut:

 

 

 

 

 

 

 

 

Setelah mendapatkan nilai U dan V, rasio U/B dan V/L dapat ditentukan. Nilai koefisien m ₁ dan m ₂ diperoleh dari kurva ketika nilai U/B , V/L dan K (= B/L Shorter Span/ Longer Span) diketahui.

Momen dalam arah yang lebih pendek (melintang) per meter lebar = W (m ₁ + µm ₂ ) = W (m ₁ + 0.15 m ₂ ) Kgm. dan momen dalam arah yang lebih panjang (longitudinal) per meter lebar = W (m ₂ + µm ₁ = W (m ₂ + 0,15 m ₁ ) K.gm.di mana W adalah beban total.

Telah dikemukakan bahwa karena kesinambungan, momen tengah bentang dapat dikurangi sebesar 20 persen dan momen yang sama dapat diambil sebagai momen pendukung (negatif) juga. Dalam contoh, kendaraan tracked Kelas 70-R akan mengatur desain.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Mengambil rentang tengah dan momen pendukung sebagai 80 persen di atas seperti yang dinyatakan sebelumnya dan membiarkan 25 persen

Rentang dan momen tumpuan dalam arah melintang per meter = 2872 x 0,8 x 1,25 = 2872 K.gm.

Bentang dan momen tumpuan pada arah memanjang per meter = 670 x 0,8 x 1,25 = 670 K.gm.

Momen Desain per Meter:

1. a) Arah melintang
2. i) Pada pertengahan bentang, momen rencana = DLM + LLM = 220 + 2872 = 3092 Kgm. = 30.300 Nm.
3. ii) Pada tumpuan, momen rencana = -439 – 2872 = -3311 Kgm. = -32.450 Nm.
4. b) Arah membujur:
5. i) Pada pertengahan bentang, momen rencana = 31 + 670 = 701 Kgm. = 6900 Nm.
6. ii) Pada momen desain tumpuan = -62 -670 = -732 Kgm. = -7200 Nm.

Kedalaman Slab & Penguatan:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Desain kantilever:

Momen Beban Mati di muka gelagar:

 

 

 

 

Momen Beban Langsung di muka girder:

Efek tracked atau wheel load Kelas 70-R tidak akan maksimal karena ditempatkan 1,2 m. jauh dari pelindung roda. Beban roda Kelas A seperti yang ditunjukkan pada Gambar 8.4 akan menghasilkan efek terburuk dan karenanya akan mengatur desain.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 Desain Girder:

Dalam mendesain gelagar, beban mati pelat geladak, balok silang, lapis aus, pelindung roda, pagar, dll., dapat didistribusikan secara merata di atas gelagar. Distribusi beban hidup, di sisi lain, bukanlah hal yang sederhana.

Itu tergantung pada banyak faktor seperti rasio bentang-lebar, sifat-sifat geladak jembatan dan posisi beban hidup pada gelagar. Oleh karena itu, pembagian atau distribusi beban hidup pada gelagar dan akibatnya momen beban hidup bervariasi dari gelagar ke gelagar dan dengan demikian aspek ini perlu dipertimbangkan dengan hati-hati.

1. a) Momen Beban Mati:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Pada inspeksi penampang geladak dapat dicatat bahwa pembagian beban mati pada gelagar luar akan lebih banyak. Mari kita asumsikan bahwa gelagar luar mengambil masing – masing ^{3/8 th dan} _gelagar tengah ¼ th dari total beban.

 

. ^. . DLM pada gelagar luar = 3/8 x 1,81,230 = 67,960 K gm.

DLM pada gelagar pusat = 1/4 x 1,81,230 = 45,300 K gm.

Momen Pemuatan Langsung

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Distribusi Momen Beban Hidup pada Girder:

‘ Beban hidup dan akibatnya momen beban hidup akan didistribusikan ke gelagar dalam berbagai proporsi tergantung pada sifat geladak. Karena dalam hal ini rasio bentang-lebar kurang dari 2, metode distribusi beban Morice dan Little yang disederhanakan akan digunakan.

 

Momen beban hidup pada gelagar luar = 1,87.000/3 x 1,45 = 90.380 Kgm.

Momen beban hidup pada gelagar tengah = 1,87.000/3 x 1,11 = 69.190 Kgm.

. ^. . Momen rencana total untuk gelagar luar = DLM + LLM = 67,960 + 90,380 = 1,58,340 Kgm. = 15,51,700 Nm.

Momen rencana total untuk gelagar pusat = DLM + LLM = 45,300 + 69,190 = 1,14,490 Kgm. = 11,22.000 Nm. Desain balok-T a) Gelagar luar

Gelagar luar memiliki overhang 1.765 m. dari garis tengah girder dan jarak pusat ke pusat girder adalah 2,45 m. Oleh karena itu, gelagar luar juga merupakan balok-T. Ketebalan rata-rata overhang adalah 235 mm. di tempat ketebalan pelat 215 mm. di sisi dalam. Oleh karena itu, lebar efektif sayap untuk balok-T menurut Klausul 305.12.2 IRC: 21-1987 berlaku untuk gelagar luar.

Lebar sayap efektif harus paling kecil dari yang berikut:

1. i) ¼ bentang = ix 12,0 = 3,00 m.
2. ii) Jarak pusat ke pusat balok, yaitu 2,45 m.

iii) Lebar pelat badan ditambah 12 kali tebal pelat = 0,3 + 12 x 0,215 = 2,88 m.

Jadi 2,45 m. harus menjadi lebar sayap efektif. Bagian gelagar luar ditunjukkan pada Gambar. 8.9.

σ _c = 6,7 MP.; Rata-rata a _c pada sayap dapat diambil sebagai 0,8 x 6,7 = 5,36 MP _a

σ _s = 200 MP.. Tegangan baja rata-rata adalah 200 x 1060/1088= 196 MP _a

 

 

 

 

 

 

1. b) Girder Tengah:

Penampang girder sama dengan girder luar tetapi momen desainnya lebih kecil. Karenanya, bagian tersebut aman dalam kompresi. Tulangan untuk gelagar tengah, As = 11,22,000 x10 ³ / 196×1060 = 5400 mm ²

Menyediakan 12 Nos. 28 Φ Batang HYSD (As = 7380 mm ² )

Tulangan Geser dan Geser di dekat tumpuan:

1. a) Geser Beban Mati:

Total UDL per meter jembatan = 9720 Kg.

Geser yang diambil oleh gelagar luar = _3/8 x 9720 x 6,0 = 21.870 Kg.

Gaya geser yang diambil oleh gelagar tengah = ¼ x 9720 x 6,0 = 14.580 Kg.

Geser beban mati akibat berat balok melintang pada gelagar luar = ^1/4 geser total = ¼ x ½ x 2090 = 260 Kg.

Geser DL akibat balok melintang pada gelagar tengah = ½ x ½ x 2090 = 520 Kg.

. ^. .Total geser DL pada gelagar luar = 21.870 + 260 = 22.130 Kg.

Total geser DL pada gelagar tengah = 14.580 + 520 = 15.000 Kg.

1. b) Geser Beban Hidup:

Geser untuk beban hidup dalam jarak 5,5 m. salah satu dukungan akan maksimal.

1. c) Geser Beban Hidup pada Outer Girder:

Karena koefisien distribusi akan lebih besar untuk gelagar luar ketika beban ditempatkan di dekat pusat, beban Kelas 70-R ditempatkan pada jarak 6,0 m yaitu di tengah bentang. Oleh karena itu, reaksi dari masing-masing tumpuan dan dengan demikian total geser LL akan menjadi 35,0 ton = 35.000 Kg.

Geser LL pada gelagar luar = Koefisien distribusi x geser LL rata-rata = 1,45 x 35.000/3 = 16.916 Kg.

Dengan benturan 10 persen, geser LL pada gelagar luar = 1,1 x 16.916 = 18.600 Kg.

1. d) Geser Desain untuk Girder Luar:

Geser Desain = Geser DL + Geser LL = 22.130 + 18.600 = 40.700 Kg. = 3,99,200 N.

Tegangan geser = v/bd = 3,99,200/300×1060 =1,26 MP.

Sesuai Klausul 304.7 IRC: 21-1987, tegangan geser yang diizinkan untuk beton M20

1. i) Tanpa tulangan geser = 0,34 MP _a
2. ii) Dengan tulangan geser = 0,07 x 20 = 1,40 MP _a . ^–

Oleh karena itu, penampang akan aman dengan tulangan geser.

Penguatan Geser untuk Girder Luar:

Batang bengkok:

Tahanan geser 2 – 28 Φ tulangan bengkok dalam sistem ganda = 2x2x615x200x 0,707 = 3,47,800 N

Namun, tidak lebih dari 50 persen geser harus dipikul oleh tulangan bengkok. Jadi gaya geser yang dipikul oleh tulangan bengkok = ix 3,99.200 = 1,99.600 N dan gaya geser yang dipikul oleh sengkang = 1,99.600 N

 

 

 

 

Tulangan Geser untuk Bagian Lain:

Geser pada berbagai penampang harus dihitung dan tulangan geser harus disediakan sesuai dengan yang dijelaskan di atas.

1. e) Geser Beban Hidup untuk Central Girder:

Pembebanan terlacak Kelas 70-R ketika ditempatkan di dekat penyangga akan menghasilkan efek maksimum (Gbr. 8.10).

RA = 70.000×9.715/12.0 = 56.670 Kg _.

Geser pada A ₌ RA = 56.670 Kg.

Geser dengan benturan 10 persen = 1,1 x 56.670 = 62.340 Kg.

Geser beban hidup pada gelagar tengah dievaluasi dengan mempertimbangkan pelat geladak yang ­menerus di atas gelagar pusat dan sebagian dipasang di atas gelagar luar. Dalam kasus seperti itu, pembagian geser dapat diasumsikan sebagai 0,25 pada setiap gelagar luar dan 0,5 pada gelagar pusat.

 

 

 

Ini melebihi batas tegangan geser yang diizinkan sebesar 1,40 MP, dengan tulangan geser. Oleh karena itu bagian tersebut harus dimodifikasi.

Mari kita perlebar bagian badan di dekat penopang agar sama dengan bohlam bagian bawah seperti yang ditunjukkan pada Gambar 8.11.

 

Geser ekstra DL akibat pelebaran badan seperti pada Gambar 8.11

 

 

 

 

Oleh karena itu tegangan ini berada dalam batas yang diijinkan dengan tulangan geser.

Tulangan Geser untuk Central Girder :

Batang bengkok:

Ketahanan geser 2 No. 28 Φ batang tulangan bengkok dalam sistem ganda seperti pada gelagar luar = 3,47,800 N. Namun, tidak lebih dari 50 persen geser rencana harus dipikul oleh tulangan bengkok. Jadi, geser yang harus ditahan oleh batang bengkok dan sengkang masing-masing adalah ½ x 4,56,700 = 2,28,350 N. Dengan jarak sengkang 175 mm,

. ^. .Jika 10 Φ 4 sengkang berkaki digunakan, Asw disediakan = 4 x 78 = 312 mm ²

Geser pada jarak 2,5 m. (yaitu bila lebar badan normal 300 tersedia dan bila tahanan geser tulangan bengkok tidak efektif).

Geser DL pada tumpuan = 15.100 Kg.

Lebih sedikit beban pada panjang 2,5 m yaitu ¼ x 9700 x 2,5 = 6075 Kg.

Geser DL pada penampang = 15.100 – 6075 = 9025 Kg.

Geser LL pada 2,5 m dari tumpuan:

Tulangan geser pada penampang gelagar lainnya harus dikerjakan dengan prinsip yang sama seperti diuraikan di atas.

Penguatan Muka Samping Minimum :

tulangan muka samping minimum pada kedua muka harus sama dengan 0,1 persen luas pelat badan.

Tulangan per meter kedalaman = 0,1/100 x 300 x 1000 = 300 mm ²

Sediakan 6 dia. ms bar @ 150 mm (As = 375 mm ² ).

Detail tulangan gelagar tengah ditunjukkan pada Gambar 8.13.

 

Desain balok silang:

Karena rasio bentang-lebar geladak kurang dari 2, geladak melintang tidak kaku dan oleh karena itu balok silang tengah dirancang dengan Metode Morice dan Little yang disederhanakan.

Momen Beban Mati:

Momen transversal maksimum per meter panjang geladak di pusat diberikan oleh:

M _y = b [µ ₀ r ₁ – µ ₃₀ r ₃ + µ ₅₀ r ₅ ] (8.3)

Dimana r _n = (= 1,3,5) = (4w/nπ) sin (nπu/2a) sin (nπc/2a)

Sekarang geladak melintang mengalami momen karena beban mati berikut:

1. a) Udl karena wt. pelat geladak dan lapisan aus tersebar di sepanjang dan lebar geladak.
2. b) Udl karena berat balok utama yang bekerja sepanjang arah memanjang tetapi beban titik sepanjang arah melintang.
3. c) Udl karena wt diri sendiri. balok melintang yang bekerja sepanjang arah melintang tetapi beban titik sepanjang arah memanjang.
4. a) Udl karena deck slab dan lapisan aus:

Untuk mengetahui momen transversal akibat beban benda (a) di atas, geladak ekuivalen dengan lebar 7,35 m. dapat dibagi menjadi beberapa bagian yang sama ‘katakanlah 4 panci yang sama masing-masing berukuran 1,84 m. lebar dan pengaruh setiap beban pada geladak melintang yang bekerja pada misalnya setiap bagian dapat dijumlahkan dan momen melintang dapat diperoleh dari persamaan 8.3 dengan asumsi u = c = a.

Beban per meter dek kecuali wt. dari T-bcam seperti yang dikerjakan sebelumnya = 6944 Kg.

Membagi lebar ekivalen menjadi 4 bagian yang sama besar, beban per bagian = 6944/4 = 1736 Kg.

Nilai −µ dari Gambar 6.10 pada eg dari setiap beban diberikan di bawah ini:

 

 

 

 

 

 

 

1. b) Udl karena wt. balok utama:

Dalam hal ini, Udl didistribusikan ke seluruh panjang tetapi wt. balok bekerja pada geladak melintang pada posisi balok. Koefisien momen transversal dapat diperoleh dari kurva garis pengaruh (Gambar 6.10) yang sesuai dengan posisi balok, berat masing-masing balok per meter lari sama dengan 925 Kg. seperti yang dihitung sebelumnya.

Nilai −µ dari Gambar 6.10 pada posisi balok adalah sebagai berikut:

 

 

 

 

 

1. c) Diri wt. dari balok silang:

Balok silang dapat dibagi menjadi 4 bagian yang sama beratnya. masing-masing bagian diasumsikan bekerja pada pusat gravitasinya. Wt. tiap bagian = ¼ (2090) = 520 Kg.

Nilai −µ dari Gambar 6.10 pada eg masing-masing beban adalah:

 

 

 

Momen pemuatan langsung:

Momen beban hidup pada balok melintang dari geladak yang sama telah ditentukan untuk pemuatan Kelas AA (tracked). Geladak yang dipertimbangkan dikenakan beban Kelas 70-R. Oleh karena itu diperlukan beberapa modifikasi untuk mengetahui momen beban hidup pada cross girder.

Karena nilai θ dan α dari kedua geladak sama, garis pengaruh untuk koefisien momen transversal seperti ditunjukkan pada Gambar 6.10 akan tetap sama. Namun, karena panjang muatan terlacak Kelas 70-R adalah 4,57 m. di tempat 3,60 m. untuk muatan terlacak Kelas AA, muatannya adalah 7,66 ton/m. untuk bekas di tempat 9,72 ton/m. untuk yang terakhir.

Modifikasi lainnya adalah penggunaan Gambar B-15 sebagai pengganti B-14 (Lampiran B) untuk penentuan nilai:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Momen pada balok dengan tumbukan 10 persen = 1,1 x 17,22 = 18,94 tm.

Karena konsentrasi beban lokal, momen ini dapat ditingkatkan sebesar 10 persen.

. ^. . Desain LLM pada cross girder = 1,1 x 18,94 = 20,83 tm. = 20.830 Kgm.

. ^. . Momen desain = DLM + LLM = 4060 + 20.830 = 24.890 Kgm. = 2,44.000 Nm.

Desain penampang untuk balok silang:

Lebar sayap efektif harus paling kecil dari berikut ini:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1. a) Geser beban mati:

Distribusi beban mati pelat, lapisan aus, dll. ditunjukkan pada Gambar 8.16a.

1. i) Geser karena berat pelat geladak dan lapisan aus

= 2 x ½ x 2,45 x 1,225 x (0,215 x 2400 + 0,085 x 2500) = 2186 Kg.

1. ii) Geser karena self wt. balok silang = ix 2,45 x 0,81 x 0,25 x 2400 = 595 Kg.

aku aku aku) Berat gelagar pusat per m. = 1/3 x 2776 Kg. (vide perhitungan beban mati untuk desain girder) = 925 Kg.

Geser karena wt. gelagar pusat = 925×12.0/4 = 2775 Kg.

. ^. .Total geser beban mati = 2186 + 595 + 2775 = 5556 Kg.

1. b) Geser beban hidup:

Kendaraan tracked kelas 70-R akan menghasilkan gaya geser maksimum ketika beban diletakkan di geladak seperti ditunjukkan pada Gambar 8.16b.

Distribusi memanjang:

Reaksi beban tangki pada balok silang (asumsi reaksi sederhana) =2×35.0x 4.858/6.0= 56.67 ton.

Distribusi Melintang:

Porsi beban yang datang pada cross girder setelah distribusi longitudinal akan dibagi oleh balok utama secara proporsional dengan koefisien distribusi yang telah diketahui sebelumnya. Reaksi pada outer girder akan memberikan gaya geser pada balok silang.

Reaksi pada gelagar luar = 56,67/3 x 1,45 (koefisien distribusi) = 27,39 ton = 27.390 Kg.

. ^. .Geser desain pada balok silang = Geser DL + Geser LL = 5556 + 27.390 = 32.946 Kg. = 3,22.900 N.

Geser juga dapat dihitung dari momen transversal pada balok penampang yang ditemukan sebelumnya dengan asumsi bahwa UDL bekerja pada balok penampang dan balok penampang hanya didukung pada penopang luar.

 

 

 

 

 

 

 

 

Karena tegangan geser melebihi batas yang diizinkan sebesar 0,34 MP, tanpa tulangan geser, hal yang sama diperlukan. Geser yang diizinkan dengan tulangan geser untuk beton mutu M20 = 0,07 x 20 = 1,40 MP _a .

Penguatan Geser:

Menggunakan 2 no. 25 Φ Batang HYSD bengkok ke atas, tahanan geser = 2 x 490 x 200 x 0,707 = 1,38,600 N. Geser seimbang sebesar 1,84,300 N harus ditahan oleh sengkang. Menggunakan 10 Ñ„ 2 sengkang berkaki @ 125 mm., Asw diperlukan = Vs/σ _s d= (1,84,300×125)/(200×922,5) =125 mm ² . Asw disediakan = 2×78= 156 mm ² . Oleh karena itu memuaskan.

Detail Beberapa Slab dan Jembatan Girder:

Kementerian Perkapalan dan Transportasi (Roads Wing), Pemerintah. dari India telah menerbitkan “Rencana Standar untuk Jembatan Jalan Raya – Jembatan Balok-T Beton” dengan 7,5 m. jalan kereta dan dengan atau tanpa jalan setapak. Dek jembatan memiliki tiga nomor balok-T dengan kedalaman yang bervariasi tergantung pada bentang.

Namun, ada tiga balok penampang untuk bentang efektif hingga 16,5 m. dan girder empat nomor untuk bentang efektif 18,75 hingga 24,75 m. Desainnya didasarkan pada beton kelas M20 dan baja kelas S 415. Rincian penting dari jembatan ini diberikan pada Tabel 8.1 dan 8.2.